50R-25 50R-25A热水泵衬套弹簧

减少液体的静压能和动能（主要普遍增多静压能），叶轮通常有6~12个往后弯曲的叶片，叶轮有三种类型：开式、半闭式和闭式，如图2-2所示，本发明叶片两边无盖板，设计生产简单，清洗方便，适用作于输送含有大量悬浮物的物料，功率低，待输送的液体压力低，半封闭上叶轮在吸一侧并没有盖板，另一侧并没有盖板，适用作于输送容易沉淀或含有颗粒的物料，功率等级低，封闭上式叶轮在叶轮侧向有前后盖板，功率高，适用作于输送无杂质的清洁液体，普通离心泵叶轮**是这一种类型，叶轮有单吸和双吸，泵壳和用处是将叶轮密封在一定的空间内，便于在叶轮和功能下吸入和排出液体，泵壳相当一部分是蜗壳形的，所以也被称为蜗壳，伴着流道的横截面积逐渐扩大。使得部分动能有效地转化为静压能泵壳不光收集叶轮甩出的液体亦或是一种能量转换装置轴封装置跟用处是预防泵壳中的液体沿轴泄漏或外部空气泄漏到泵壳中常用到的轴封装置包含填料密封和机械密封填料一般是浸油或涂石墨的石棉绳机械密封主要通过相对运动来实

热水泵汽蚀严重的解决办法
正常情况下，水温越高，水越容易气化，气体越多越容易在管道里面形成气蚀，从而引起泵产生噪音和震动，气蚀严重时，泵的流量、压力及效率的显著下降，甚至不能正常上水，导致泵空转 干烧，直接损坏水泵。显然，汽蚀现象是离心泵正常操作所不允许发生的。避免汽蚀现象发生的关键是泵的安装高度要正确，尤其是热水泵在输送温度较高的易挥发性液体时，较要注意。 
热水泵的安装高度Hg 
允许吸上真空高度Hs是指泵处压力p1可允许达到的大真空度 
    而实际的允许吸上真空高度Hs值并不是根据式计算的值，而是由泵制造厂家实验测定的值，此值附于泵样本中供用户查用。位应注意的是泵样本中给出的Hs值是用清水为工作介质，操作条件为20℃及及压力为1.013×105Pa时的值，当操作条件及工作介质不同时，需进行换算。 
 (1) 输送清水，但操作条件与实验条件不同，可依下式换算 
    Hs1＝Hs＋(Ha－10.33) － (Hυ－0.24) 
(2) 输送其它液体当被输送液体及反派人物条件均与实验条件不同时，需进行两步换算：步依上式将由泵样本中查出的Hs1；第二步依下式将Hs1换算成H΄s 
 2 汽蚀余量Δh 
 对于油泵，计算安装高度时用汽蚀余量Δh来计算，即 
    用汽蚀余量Δh由油泵样本中查取，其值也用20℃清水测定。若输送其它液体，亦需进行校正，详查有关书籍。 
从安全角度考虑，泵的实际安装高度值应小于计算值。又，当计算之Hg为负值时，说明泵的吸位置应在贮槽液面之下。 
例2-3 　某离心泵从样本上查得允许吸上真空高度Hs=5.7m。已知吸入管路的全部阻力为1.5mH2O，当地大气压为9.81×104Pa，液体在吸入管路中的动压头可忽略。试计算： 
(1) 输送20℃清水时泵的安装； 
 (2) 改为输送80℃水时泵的安装高度。 
 解：(1) 输送20℃清水时泵的安装高度 
    已知：Hs=5.7m 
         Hf0-1=1.5m 
    u12/2g≈0 
 当地大气压为9.81×104Pa，与泵出厂时的实验条件基本相符，所以泵的安装高度为 
 Hg=5.7-0-1.5=4.2 m。 
(2) 输送80℃水时泵的安装高度
    输送80℃水时，不能直接采用泵样本中的Hs值计算安装高度，需按下式对Hs时行换算，即 
 Hs1＝Hs＋(Ha－10.33) － (Hυ－0.24) 
 已知Ha=9.81×104Pa≈10mH2O，由附录查得80℃水的饱和蒸汽压为47.4kPa。 
Hv=47.4×103 Pa＝4.83 mH2O 
Hs1＝5.7+10－10.33－4.83+0.24=0.78m 
将Hs1值代入 式中求得安装高度 
Hg=Hs1－Hf0-1=0.78－1.5=－0.72m 
 Hg为负值，表示泵应安装在水池液面以下，至少比液面低0.72m。
液体在一定温度下，降低压力至该温度下的汽化压力时，液体便产生汽泡。把这种产生气泡的现象称为汽蚀。汽蚀时产生的气泡，流动到高压处时，其体积减小以致破灭。这种由于压力上升气泡消失在液体中的现象称为汽蚀溃灭。 
泵在运转中，若其过流部分的局部区域（通常是叶轮叶片进口稍后的某处）因为某种原因，抽送液体的压力降低到当时温度下的液体汽化压力时，液体便在该处开始汽化，产生大量蒸汽，形成气泡，当含有大量气泡的液体向前经叶轮内的高压区时，气泡周围的高压液体致使气泡急剧地缩小以至破裂。在气泡凝结破裂的同时，液体质点以很高的速度填充空穴，在此瞬间产生很强烈的水击作用，并以很高的冲击频率打击金属表面，冲击应力可达几百至几千个大气压，冲击频率可达每秒几万次，严重时会将壁厚击穿。 
在水泵中产生气泡和气泡破裂使过流部件遭受到破坏的过程就是水泵中的汽蚀过程。水泵产生汽蚀后除了对过流部件会产生破坏作用以外，还会产生噪声和振动，并导致泵的性能下降，严重时会使泵中液体中断，不能正常工作。

反导叶片的出口角应当刚到90°，基本在60岁，约80.，叶片的两头应当较薄，以禁止碰撞和涡流损失，叶片转轮的横截面，8.倾斜叶轮出口，减小前后流线之间的长度差，或为不一样流线选择不一样的叶片出口角度，以减小前后盖板流线之间的压力差，从而降下来出口处的二次回流，9.普遍增加压力室的喉部面积，当原打造面积很小时，水流不足以受压，（1）轴承和填料引起了的机械摩擦损失大致很小，对功率影响很小，填料密封的机械摩擦损失多于机械密封，采用机械密封，（2）提升叶轮和导叶转轮的光洁度，但凡一定能，使用手持式砂轮和另外工具抛光转轮表面，这样子液压摩擦损失将显著环比减少，（3）叶轮前后盖板表面与液体发生的圆盘之间的摩擦损失与叶轮总直径的5次方成正比例

热水泵变频调速应用的注意事项
变频调速在泵与风机的节能方面应用广泛，但在实际应用中往往由于对影响其节能效果的因素考虑不周，导致选择与使用存在着较大的盲目性，影响其节能效益的发挥。以水泵为例，针对影响其调速范围、节能效果的一些主要因素，进行了对症分析和探讨，在此基础上指出了变频调速的适用范围。
1 变频调速与水泵节能 
    水泵节能离不开工况点的合理调节。其调节方式不外乎以下两种：管路特性曲线的调节，如关阀调节；水泵特性曲线的调节，如水泵调速、叶轮切削等。在节能效果方面，改变水泵性能曲线的方法，比改变管路特性曲线要显著得多[1]。因此，改变水泵性能曲线成为水泵节能的主要方式。而变频调速在改变水泵性能曲线和自动控制方面优势明显，因而应用广泛。但同时应该引起注意的是，影响变频调速节能效果的因素很多，如果盲目选用，很可能事与愿违。 
2 影响变频调速范围的因素 
    水泵调速一般是减速问题。当采用变频调速时，原来按工频状态设计的泵与电机的运行参数均发生了较大的变化，另外如管路特性曲线、与调速泵并列运行的定速泵等因素，都会对调速的范围产生一定影响。**范围调速则难以实现节能的目的。因此，变频调速不可能无限制调速。一般认为，变频调速不宜**额定转速50％，好处于75％～100％，并应结合实际经计算确定。
2.1 水泵工艺特点对调速范围的影响
    理论上，水泵调速区为通过工频区左右端点的两条相似工况抛物线的中间区域OA1A2（见图1）。实际上，当水泵转速过小时，泵的效率将急剧下降，受此影响，水泵调速区萎缩为PA1A2[2]（显然，若运行工况点已**出该区域，则不宜采用调速来节能了。）图中H0B为管路特性曲线，则CB段成为调速运行的区间。为简化计算，认为C点位于曲线OA1上，因此，C点和A1点的效率在理论上是相等的。C点就成为小转速时水泵性能曲线区的左端点。 
因此，小转速可这样求得：
由于C点和A1点工况相似，根据比例律有：
(QC/Q1)2=HC/H1
C点在曲线H=H0+S•Q2上有：
HC=H0+S•QC2
其中，HC、QC为未知数，解方程得：
HC=H1×H0/(H1-S•Q12) 
QC=Q1×[H0/(H1-S•Q12)]1/2
根据比例律有：
nmin=n0×[H0/(H1-S•Q12)]1/2
2.2 定速泵对调速范围的影响
    实践中，供水系统往往是多台水泵并联供水。由于投资昂贵，不可能将所有水泵全部调速，所以一般采用调速泵、定速泵混合供水。在这样的系统中，应注意确保调速泵与定速泵都能在段运行，并实现系统优。此时，定速泵就对与之并列运行的调速泵的调速范围产生了较大的影响[2]。主要分以下两种情况：
2.2.1 
    同型号水泵一调一定并列运行时，虽然调度灵活，但由于无法兼顾调速泵与定速泵的工作段，因此，此种情况下调速运行的范围是很小的。
2.2.2 
    不同型号水泵一调一定并列运行时，若能达到调速泵在额定转速时段右端点扬程与定速泵段左端点扬程相等。则可实现大范围的调速运行。但此时调速泵与定速泵不允许互换后并列运行。
2.3 电机效率对调速范围的影响
    在工况相似的情况下，一般有N∝n3，因此随着转速的下降，轴功率会急剧下降，但若电机输出功率过度偏移额定功率或者工作频率过度偏移工频，都会使电机效率下降过快，终都影响到整个水泵机组的效率。而且自冷电机连续低速运转时，也会因风量不足影响散热，威胁电机安全运行。 
3 管路特性曲线对调速节能效果的影响 
    虽然改变水泵性能曲线是水泵节能的主要方式，但是在不同的管路特性曲线中，调速节能效果的差别却是十分明显的。为了直观起见，这里采用图2说明。在设计工况相同的3个供水系统里（即大设计工况点均为A点，均需把流量调为QB），水泵型号相同，但管路特性曲线却不相同，分别为：
①H=H1+S1•Q2（H0=H1）
②H=H2+S2•Q2（H0=H2，H1＞H2）
③H=S3•Q2（H0=H3=0）
    很显然，若采用关阀调节，则3个系统满足流量QB的工况点均为B点，对应的轴功率为NB；若采用调速运行，则3个系统满足流量QB的工况点分别为C，D，E点，其对应的运行转速分别为n1，n2，n3，相应的轴功率分别为NC，ND，NE。由于N∝Q•H，所以各点轴功率满足NB＞NC＞ND＞NE。
    可见，在管路特性曲线为H=H0+S•Q2的系统中采用调速节能时，H0越小，节能效果越好。反之，当H0大到一定程度时，受电机效率下降和调速系统本身效率的影响，采用变频调速可能不节能甚至反而增加能源浪费。 
4 两种调速供水方式节能效果比较 
    在供水系统中，变频调速一般采用以下2种供水方式：变频恒压变流量供水和变频变压变流量供水。其中，前者应用得较广泛，而后者技术上较为合理，虽然实施难度较大，但代表着水泵变频调速节能技术的发展方向。
4.1 变频恒压（变流量）供水
    所谓恒压供水方式，就是针对离心泵“流量大时扬程低，流量小时扬程高”的特性，通过自控变频系统，无论流量如何变化，都使水泵运行扬程保持不变，即等于设计扬程。若采用关阀调节，当流量由Q2→Q1时，则工况点由A1变为A2，浪费扬程△H=H1-H3=△H1+△H2。若采用变频恒压供水，则自动将转速调至n1，工况点处于B1点（参见图3）。由于变频调速是无级变速，可以实现流量的连续调节，所以，恒压供水工况点始终处于直线H=H2上，在控制方式上，只需在水泵出口设定一个压力控制值，比较简单易行。显然，恒压供水节约了△H1，而没有考虑△H2。因此，它不是经济的供水调节方式，尤其在管路阻力大，管路特性曲线陡曲的情况下，△H2所占的比重较大，其局限性就显而易见。 
4.2 变频变压（交流量）供水
    变压供水方式控制原理和恒压供水相同，只是压力设置不同。它使水泵扬程不确定，而是沿管路特性曲线移动（参见图3）。当流量由Q2→Q1时，自动将转速调至n2，工况点处于B2点。此时水泵轴功率n2小于恒压供水水泵轴功率N1。变压供水理论上避免了流量减少时扬程的浪费，显然**恒压供水,但变压供水本质上也是一种恒压，不过将水泵出口压力恒定变成了控制点压力恒定，它一般有2种形式：
4.2.1 由流量Q确定水泵扬程
    流量计将测得的水泵流量Q反馈给控制器，控制器根据H=H0+S•Q2确定水泵扬程H，通过调速使H沿设计管路特性曲线移动。
    但在生产实践中情况比较复杂。对于单条管路输水系统，是可以得到与之对应的一条管路特性曲线的。而在**供水管网中，则很难得到一条确定的管路特性曲线。在实践中，只能根据管网实际运行情况，通过尽时能接近实际的假设，计算出近似的管路特性曲线。
4.2.2 由不利点压力Hm确定水泵扬程
    即需在管网不利点设置压力远传设备，并向控制室传回信号，控制器据此使水泵按满足不利点压力所需要的扬程运行、由于管网不利点往往距离泵站较远，远传信号显得不太方便，而且，在**供水系统中，由于管网的调整，用水状况的变化等随机因素的影响，都会使实际不利点和设计不利点发生一些偏差，给变压供水的实施带来困难。 
 5 结论 
①变频调速是一种应用广泛的水泵节能技术，但却具有较为严格的适用条件，不可能简单地应用于任何供水系统，具体采取何种节能措施，应结合实际情况区别对待
②变频调速适用于流量不稳定，变化频繁且幅度较大，经常流量明显偏小以及管路损失占总扬程比例较大的供水系统。
③变频调速个适用于流量较稳定，工况点单一以及静扬程占总扬程比例较大的供水系统。
④变频变压供水**变频恒压供水。

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