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1.离子注入
离子注人与其他表面强化技术相比，具有以下的显着优点：
(1)离子注人后的零件，能很好地保持原有的尺寸精度和表面粗糙度，不需要再做其它表面加工处理,很适合于轴承等精密零件生产的后一道工序；A-A

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(2)原则上不受冶金学或平衡相图的限制，可根据零件的工作条件和技术要求，选择需要的任何注人元素，注人剂量和能量，获得预期的高耐磨性或耐腐蚀性等特殊要求的轴承表面，灵活性大，实用性强，对基体材料的选择也可以适当放宽，从而可节省贵重的高合金钢材和其它贵重金属材料；B-B

(3)注入层与基体材料结合牢固可靠、无明显界面，在使用中不会产生脱落和剥皮现象，这对提高轴承寿命和工作可靠性来说非常重要；

(4)离子注人是一个非高温过程，可以在较低的温度下完成，零件不会发生回火、变形和表面氧化；

（5）具有很好的可控性和重复性。欧美等国对离子注入进行了大量的研究[30~37]。A-A;美国海军实验室从1979年起进行了轴承零件离子注入的研究，英国、丹麦和葡萄牙等国从1989年开始进行与美国海军实验室类似的工作。结果表明：注入铬离子能显着提高M50钢的抗腐蚀性能，而且抗接触疲劳性能也有所提高；此外还用注人硼离子来提高仪表轴承的抗磨损能力；对轴承钢52100进行氮等离子源离子注入（PSⅡ）后在表面形成薄层氮化物，可提高轴承钢的耐蚀性，用于代替昂贵的不锈钢；对SUS440C不锈钢球轴承进行氮、硼离子注入可减小球轴承微小摆动的微振磨损及轴承的灰尘排放，另外，对不锈钢进行（Ti+N）或（Ta+N）等离子体浸没离子注入（PSⅢ）可显着提高其显微硬度、耐磨性和寿命。

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一般，如果正确使用轴承，可以使用至达到疲劳寿命为止。但会有意外过早地损伤，不能耐于使用的情况。这种早期损伤，与疲劳寿命相对，是被称做故障或事故的品质使用限度。多起因于安装、使用、润滑上的不注意，从外部侵入的异物，对于轴、外壳的热影响之研究不够充分等。A-A
　　关于轴承的损伤状态如：滚子轴承的套圈、挡边的卡伤，作为原因可考虑，润滑剂不足、不适合、供排油构造的缺陷、异物的侵入、轴承安装误差、轴的挠曲过大，也会有这些原因重合。

　　因此，仅调查轴承损伤，很难得知损伤的真正原因。可是，如果知道了轴承的使用机械、使用条件、轴承周围的构造、了解事故发生前后的情况，结合轴承的损伤状态和几种原因考察，便可以防止同类事故再发生。A-A

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模具知识‘侧分型与抽芯模’知识一、斜导柱侧抽芯模结构组成及工作过程

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1.斜导柱侧抽芯结构
斜导柱侧抽芯结构是利用斜导柱等零件把开模力传递给侧型芯或侧向成形块，使之产生侧 向运动完成抽芯与分型动作。A-A
这类侧抽芯结构的特点是结构紧凑、动作安全可靠、加工制造方便，是设计和制造模 抽芯时常用的结构，但它的抽芯力和抽芯距受到模具结构的限制，一般适用于抽芯力不大及 抽芯距小于60 ~80 mm的场合，如图6. 1所示。


2.斜导柱侧抽芯结构的组成
斜导柱侧抽芯结构主要由斜导柱、侧型芯滑块、导滑槽、楔紧块和型芯滑块定距限位装置 等组成，见图6.1。B-B
斜导柱10又叫斜销，它靠开模力来驱动从而产生侧向抽芯力，迫使侧型芯滑块在导滑槽 内向外，达到侧抽芯的目的。
侧型芯滑块11是成形塑件上侧凹或侧孔的零件，滑块与侧型芯既可做成整体式，也可做 成组合式。C-C
导滑槽是维持滑块运动方向的支撑零件，要求滑块在导滑槽内运动平稳，无上下窜动和卡 紧现象。
使型芯滑块在抽芯后保持终位置的限位装置由限位挡块5、滑块拉杆8、螺母6和弹簧7 组成，它可以保证闭模时斜导柱能很准确地插入滑块的斜孔，使滑块复位。楔紧块9是闭模装置，其作用是在成形时，承受滑块传来的侧推力，以免滑块产生位 移或使斜导柱因受力过大产生弯曲变形。

3.斜导柱侧抽芯结构的工作过程
斜导柱侧抽芯结构模的工作过程如图6.1所示。图6.1中的塑件有一侧通孔，开模 时，动模部分向后，开模力通过斜导柱10驱动侧型芯滑块11，迫使其在动模板4的导滑 槽内向外滑动，直至滑块与塑件完全脱开，完成侧向抽芯动作。‘B-B’这时塑件包在型芯12上随动 模继续后移，直到机顶杆与模具推板接触，推出结构开始工作，推杆将塑件从型芯上推 出。合模时，复位杆使推出结构复位，斜导柱使侧型芯滑块向内复位，后由楔紧块 锁紧。

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模具知识‘侧滑块的设计’（一）
1.斜导柱的设计
(1)斜导柱的结构设计
斜导柱的形状如图6.3所示，其工作端的端部可以设计成锥台形或半球形。由于半球形车制时较困难，所以绝大部分均设计成锥台形。设计成锥台形时必须注意斜角#应大于斜导柱倾斜角"，一般#="+(2&~3。），以免端部锥台也参与侧抽芯，导致滑块停留位置不符合原设计要求（图6"3a)。

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为了减少斜导柱与滑块上斜导孔之间的摩擦，可在斜导柱工作长度部分的外圆轮廓铣出两个对称平面，如图6"3=所示。
斜导柱的材料多为T8、T10等碳素工具钢，也可以用20钢渗碳处理。由于斜导柱经常与滑块摩擦，热处理要求硬度"55HRC，表面粗糙度值'（#0"8!m。B-B
斜导柱与其固定的模板之间采用过渡配合H7/-6。由于斜导柱在工作过程中主要用来驱动侧滑块作往复运动，侧滑块运动的平稳性由导滑槽与滑块之间的配合精度保证，而合模时滑块的终准确位置由楔紧块决定，因此，为了运动的灵活，滑块上斜导孔与斜导柱之间可以采用较松的间隙配合Hll/bll，或在两者之间保留0.5~1mm的间隙。
在特殊情况下（例如斜导柱固定在动模、滑块固定在定模的结构），为了使滑块的运动滞后于开模动作，以便分型面先打开一定的缝隙，让塑件与凸模之间先松动之后再驱动滑块做侧抽芯，即抽芯动作滞后于开模动作，这时斜导柱与滑块上斜导孔之间的间隙可放大至2~3mm。C-C
(2)斜导柱倾斜角确定
斜导柱轴向与开模方向的夹角称为斜导柱的倾斜角！，如图6.4所示，它是决定斜导柱抽芯结构工作效果的重要参数。！的大小对斜导柱的有效工作长度、抽芯距和受力状况等起着决定性的影响。

由图可知
^sina
#="cot!
式中！一斜导柱的工作长度；
"—抽芯距；a—斜导柱的倾斜角；
#—与抽芯距"对应的开模距。
图6.5所示是斜导柱抽芯时的受力图，可得出开模力
$7=A
cosa
=$ttana
式中$7—侧抽芯时斜导柱所受的弯曲力；
$t—侧抽芯时的脱模力，其大小等于抽芯力$。；
$8—侧抽芯时所需的开模力
$7=A(6-5)
cosa
=$ttana(6-6)
式中$7—侧抽芯时斜导柱所受的弯曲力；
$t—侧抽芯时的脱模力，其大小等于抽芯力$。；
$8—侧抽芯时所需的开模力。D-D
由式可知：a増大，！和#减小，有利于减小模具尺寸，但$7和$8増大，影响斜导柱和模具的强度和刚度；反之，a减小，斜导柱和模具受力减小，但要在获得相同抽芯距的情况下，斜导柱的长度就要増长，开模距就要变大，因此模具尺寸会増大。综合两方面考虑，经过实际的计算推导，！取22。33"比较理想，一般在设计时！<25°，常用为12°#!#22°。A-A
当抽芯方向与模具开模方向不垂直而成一定交角"时，也可采用斜导柱抽芯结构。图6.6a所示为滑块外侧向动模一侧倾斜"角度的情况，影响抽芯效果的斜导柱有效倾斜角为!(=!+"，斜导柱的倾斜角！值应在12°#!+"#22°内选取，比不倾斜时要取得小些。图6.6,所示为滑块外侧向定模一侧倾斜"角度的情况，影响抽芯效果的斜导柱的有效倾斜角为!2=!-"，斜导柱的倾斜角！值应在12°#!-"#22°内选取，比不倾斜时可取得大些。

在确定斜导柱倾斜角！时，通常抽芯距短时！（或！1、！2)可适当取小些，抽芯距长时！取大些；抽芯力大时！可取小些，抽芯力小时可取大些。另外还应注意，斜导柱在对称布置时，抽芯力可相互抵消，！可取大些，而斜导柱非对称布置时，抽芯力无法抵消，！要取小些。B-B
(3)斜导柱的长度计算斜导柱的长度见图6.7,其工作长度与抽芯距有关。当滑块向动模一侧或向定模一侧倾斜"角度后，斜导柱的工作长度（或称有效长度）为
#=$—(6-7)
sin!
斜导柱的总长度与抽芯距、斜导柱的直径和倾斜角以及斜导柱固定板厚度等有关。斜导柱的总长为
#z=#1+#2+#3+#5+#5
%2&
:^-tan!+
2cos<
(6-8)
式中#z—斜导柱总长度；
%2—斜导柱固定部分大端直径；
&—斜导柱固定板厚度；
!—斜导柱工作部分直径；
"—抽芯距。
斜导柱安装固定部分的长度为
=L#—$=Tr^tana(6-9)‘C-C’
!#cosa2
式中#a—斜导柱安装固定部分的长度，mm;
!斜导柱固定部分的直径，mm。

(4)斜导柱的受力分析与直径计算1)斜导柱的受力分析
斜导柱在抽芯过程中受到弯曲力氏的作用，如图6.8所示。为了便于分析，先分析滑块的受力情况。在图中：&t是抽芯力的反作用力，其大小与相等、方向相反；是开模力，它通过导滑槽施加于滑块；&是斜导柱通过斜导孔施加于滑块的正压力，其大小与斜导柱所受的弯曲力匕相等；&i是斜导柱与滑块间的摩擦力，是滑块与导滑槽间的摩擦力。‘D-D’另外，假定斜导柱与滑块、滑块与导滑槽之间的摩擦系数均为/"。

由以上方程解得
F=-.~&—8tan!"2sina+弘cosa1—#"cota—"
由于摩擦力和其他力相比较一般很小，常常可略去不计（即/"=0)，这样上式为
&=-&-cosa
即Fw=-&^
cosa
2)斜导柱的直径计算
斜导柱的直径主要受弯曲力的影响，根据图6.8所示，受的弯矩为
式中[!w]——斜导柱所用材料的许用弯曲应力；
$——抗弯截面系数。
斜导柱的截面一般为圆形，其抗弯截面系数为
$=32%'%〇'&
所以斜导柱的直径为
式中&w——侧型芯滑块受的脱模力作用线与斜导柱中心线的交点到斜导柱固定板的距离，它并不等于滑块高的一半。

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