成都龙工装载机30机配件铲车转斗油缸 装载机动臂

将工作泵的4个固定螺钉松开，并向外移开，使工作泵与变泵之间有少量缝隙。然后，起动装载机并操纵动臂及转斗缸作动作，如果发现从缝隙处漏油（严重时呈油流状，轻微旱是断续滴油），即可判定是工作泵轴端骨架油封损坏，否则须检查转向泵；出可以用相同方法，只不过起动装载机后左右打转向盘，如果漏油，即可判定是转向泵轴端骨架油封损坏。一般情况下，可分别更换轴端骨架油封进行排除。
一般规定有60小时左右的磨合期（有的称为走合期），这是根据装载机使用初期的技术特点而规定。磨合期是保证装载机正常运转，降低故障率，延长其使用寿命的重要环节。部分用户由于缺乏装载机使用常识或是因为工期紧，或是想尽快获得收益而忽视新机磨合期的技术要求。有的用户甚至认为，反正厂家有包修期，机器坏了由厂家负责维修，于是机器在磨合期内就长时间超负荷使用，导致机器早期故障频繁发生。装载机出厂后这不仅影响了机器的正常使用，缩短了机器的使用寿命，而且还因为机器损坏影响了工程进度。因此，对装载机磨合期的适用与保养应引起充分重视。
磨合期损速度快由于新机器零部件加工，装配和调整等因素的影响，其摩擦表面粗糙，配合面接触面积小，表面的承压状况不均。机器在运行过程中，零件表面的凹凸部分相互嵌合摩擦，磨落下来的金属碎屑又作为磨料继续参与摩擦，更加速了零件配合表面的磨损。因此，磨合期内容易造成零部件（特别是配合表面）的磨损，磨损速度快。这时，如果超负荷作业，则可能导致零部件的损坏，产生早期故障。
滑不良由于新装配的零部件的配合间隙较小，并且由于装配等原因，很难保证配合间隙的均匀性，润滑油（脂）不易在摩擦表面形成均匀的油膜以阻止磨损。从而降低润滑效能，造成机件的早期异常磨损。严重时会造成精密配合的摩擦表面划伤或咬合现象，导致故障的发生。
存在几何形状和配合尺寸的偏差，在使用初期，由于受到冲击，振动等交变负荷，以及受热，变形等因素的影响，加上磨损过快等原因，容易使原来紧固的零部件产生松动。生渗漏现象由于机件的松动，振动合机器受热的影响，机器的密封面以及管接头登出会出现渗漏现象，部分铸造，加工等缺陷在装配调试时难于发现，但由于作业过程中的振动，冲击作用，这种缺陷就被暴露出来，表现为漏（渗）油（水），因此，磨合期容易出现渗漏现象。生松动新加工装配的零部件。
作失误多由于对机器的结构，性能的了解不够（特别是新的操作者），容易因操作失误引起故障，甚至引起机械事故。使用与维护于工程机械是车辆，操作人员应接受厂家的培训，，对机器的结构，性能有充分的了解，并获得一定的操作及维护经验方可操作机器。生产厂家提供的《产品使用维护说明书》是操作者操作设备的必备资料，在操作机器前，一定要先阅读《使用维护说明书》，按要求进行操作保养。
意磨合期的工作负荷，磨合期内的工作负荷一半不要超过额定工作负荷的60%，并要安排适合的工作量，防止机器长时间连续作业所引起的过热现场的发生。意经常观察各仪表指示，出现异常应及时停车予以排除，在原因未找到，故障未排除前应停止作业。
意经常检查润滑油，液压油，冷却液，制动液以及燃油油（水）位和品质，并注意检查整机的密封性。检查中发现油水缺少过多，应分析原因。同时，应强化各润滑点的润滑，建议在磨合期内，每班都要对润滑点加注润滑脂（要求除外）。持机器清洁，及时调整，紧固松动的零部件以防因松动而加剧零部件的磨损或导致零部件丢失。合期结束，应对机器进行强制保养，做好检查和调整工作，同时注意油液的更换。

装载机动臂缸活塞杆由于长度与直径比大于使用中经常发生弯曲。从表面上看，是活塞杆抗弯强度不足，但实际上与装载机机架和摇臂结构有直接关系。
通过计算和分析，认定活塞杆弯曲的原因是：动臂缸两端与机架和动臂连接有倾斜现象，支承宽度过小，说明装配调整间隙不当或者侧面磨损严重，支承宽度应加大；动臂缸下端排料处沉积料积累和动臂缸下端外侧磨损，说明沉积料积累严重，旋转摩擦力较大。
改进措施是：
加大支承宽度，一般支承宽度为活塞杆直径的1.2～1.5倍。
在装配过程中，充分利用调整垫保证动臂缸两端与机架和动臂的配合间隙与对中性，提高调整垫材料耐磨性能。
改进排料结构；排料板的开口距离H1和倾斜角度α，减少落料的积存，利于落料顺利自然排出；动臂缸下端与主机连接处排料的距离H以利于大尺寸石料的排出。
使用说明书规定对积存料定期的要求。改进后，活塞杆未再发生弯曲。
装载机工作无力通常表现为，动臂举升与铲斗翻转无力。主要原因为以下4方面。
系统压力低
在分配阀测压点处接量程为25MPa的压力表，使发动机和液压油在正常工作温度、发动机转速在1 800r/min左右时，操纵分配阀转斗滑阀，使铲斗后倾到底，压力表显示的压力应为17MPa。如果低于此数值，应拆检安全阀，检查先导阀弹簧是否断裂、密封是否良好、主阀芯是否卡死及阻尼孔是否堵塞等。以上均无问题时，调整调压螺钉，使系统压力达到正常值。
动臂缸或转斗缸内漏
分别将动臂缸或转斗缸的活塞收到底，拆下无杆腔油管，使动臂缸或转斗缸的有杆腔继续充油。若无杆腔油口有较多油液泄出（正常泄漏量应≤30mL/min），则说明活塞密封环已损坏，应更换；也可以使铲斗装满载荷，举升到限位置，动臂操纵杆置于中位，并使发动机熄火，观察动臂的下沉速度（正常时应<40mm；然后，将动臂操纵杆置于上升位置，如果这时动臂下沉速度明显加快，说明内漏发生在液压缸；如果下沉速度变化不明显，则内漏原因出在分配阀。
分配阀内漏
分配阀内漏的主要原因有：总安全阀的主阀芯被卡死；阀杆与阀体的配合间隙太大（正常配合间隙为0.025~0.040mm）；阀杆或阀体拉伤；密封件损坏等。
工作齿轮泵内漏
齿轮泵内漏表现为：工作时噪声大、发动机转速越高，则噪声越大；在滤油器中可见到大量铜屑。应拆检齿轮泵，检测齿轮的端面间隙（正常值为0.100-0.140mm）齿轮的啮合间隙（正常值为0.005~0.015mm）、齿轮的径向间隙（正常值为0.100~0.200mm），以及检查密封件是否良好的等。如有超差或损坏，应修复或更换。

发动机的振动，噪音是装载机振动和噪音的 大来源。柴油机上的激振力可分为燃烧发生的直接激振力和柴油机工作时的机械力。柴油机上的噪声按其产生的机理可分为类，即空气动力性噪声，燃烧噪声和机械噪声，而排气系统中的空气动力性噪声通常是主要的噪声源，一般来说，如果能够有效地降低柴油机的排气噪声，就能大幅度地降低柴油机的总噪声级。
在正常情况下，柴油机噪声随其转速的增加直线上升。自然吸气式四冲程柴油机每增加10倍转速，噪声30dB，四冲程增压式柴油机每增加10倍转速，噪声增量为40dB。若在增速过程中出现噪声峰波，就是噪声源识别当中的问题所在，可以用1/3倍频程频谱分析，初步查明主要噪声成分。
在排气阀处，气体的流动是不稳定的，它以压力波动的方式，传到排气系统的出口，在尾管出口处，连速度波动产生了噪声，可见排气噪声来源于排气系统内的不稳定流动。排气噪声的定义通常指的是排气系统辐 的总的噪声，包括管壁和壁的噪声以及尾管出口的气动噪声，若将排气系统的管壁和壁假设为刚性的，则排气噪声指的是仅气体动力性噪声。降低排气噪声 有效方法就是设计安装一个，低阻力的排气。气体噪声排气噪声产生机理：柴油机工作过程中影响排气噪声的主要有发动机转速，气缸数，负荷，排气管尺寸等。
内燃机排气开始时，燃气温度约为800－1000℃，压力约为4－5Mpa，但排气阀打开出现缝隙时，废气以脉冲的形式从缝隙中冲出，形成能量很高，频率很复杂的噪声。根据排气过程产生噪声的机理，有以下几种成分。
气压力脉动声，流通过气门，气门座等处发生的涡流声，由于边界层气流扰动发生的噪声排气出口喷流噪声。多缸柴油机排气噪声的频谱中，低频出往往存在一个明显的噪声峰值，这个噪声就是基频噪声。由于各气缸排气是在的相位上周期性进行。因而这是一种周期性噪声。基频噪声的频率和每秒钟的排气次数，即爆发频率是相同的。基频噪声的频率计算公式为。
n——柴油机转速，（r/min）τ——内燃机冲程系数，四冲程τ=二冲程τ=1燃烧噪声通常把燃烧时气缸压力通过活塞，连杆，主轴承传至发动机机体以及通过气缸盖等引起内燃机结构表面振动而的噪声称为燃烧噪声。柴油机工作时燃烧室在短时间内发生高温高压的燃烧，急速地释放出能量。这种急剧的压力升高激发起发动机结构振动，从而出噪声。很明显，气缸压力是燃烧噪声的强制力，因此燃烧噪声与气缸压力有函数关系。f=Nn/60τ式中：N——柴油机气缸数此外还与发动机结构的刚度，发动机表面的声效应及周围空气的传递特性有关。
急燃期，缓燃期和后燃期。对柴油机燃烧过程的研究一般采用压力曲线（P—？中）分析的方法。图1是典型的气缸压力曲线。气缸压力与燃烧噪声都是周期现象，气缸压力的频率成分支配燃烧噪声的频率成分。将气缸压力与燃烧噪声都进行傅里叶分析可以了解到声压级与气缸压力级有明显的依赖关系是在较高的频段。不管从压力曲线图或频谱图析，很显然降低燃烧噪声的关键是控制燃烧压力的升高率。也就是说。柴油机的燃烧过程通常分为四个阶段——着火延迟期柴油机应力求选用柔和的工作过程。压力升高率取决于着火延迟和燃料喷射规律。因此，降低燃烧噪声的一般方法有两个方面：。
提高压缩比，适当延迟喷油提前角，使用十六烷值高的燃料。这类措施用于缩短着火延迟期。减小初期的燃料喷射率，利用进气涡流减少着火前的可燃混合气量。机械噪声由于柴油机上运动副很多，所以引起的机械激振力也很多，其中有活塞与气缸敲击产生的噪声，正时齿轮响声，燃油喷射系统噪声，配气机构噪声等。

一台ZL50型装载机在使用中常出现动臂缸和转斗缸运动速度缓慢的现象，该机的工作装置液压系统的检查和调整方法如下：
1.液压缸运动速度
发动机怠速运转，动臂杆处于下降位置，空载铲斗从 高位置下降到地面的时间不应大于5.5S；铲斗装有额定载荷并降到 低位置，发动机和液压油处于正常的工作温度时，加大油门使发动机以额定转速运转，操纵分配阀的动臂阀杆，使动臂升到 高位置所需时间不应大于8S；在动臂提升的条件下，铲斗从 大后倾位置翻转到 大前倾位置，所需时间不应大于3S。
2.操作压力
先检查系统 大工作压力：卸配阀的螺塞，装上量程为25MPa的压力表，将动臂升到水平位置，发动机以额定转速运转，在正常工作温度下，操纵分配阀的转斗滑阀，使铲斗后倾直到压力表显示 高压力，此时压力表的读数应为14.7MPa。如果有差别，应按如下步骤调整分配阀中的安全阀：先拆下锁紧螺母和垫片，拧松螺母；转动调整丝杆，顺时针转时压力增高，逆时针转时压力降低；当调整正确后，用螺丝刀卡住丝杆，拧紧螺母，保证丝杆锁紧，然后装上锁紧螺母并拧紧。调整完毕后，再复查其压力是否正确。
检查动臂沉降量时，发动机和液压系统在正常工作温度下，当铲斗达到额定载荷后，将动臂升到 高位置，分配阀置于中间封闭位置，然后将发动机熄火。这时，测量动臂缸活塞杆每小时的位移，如果液压元件状态良好，其沉降量应小于40MM/h。
双作用安全阀的检查和调整方法是，卸下双作用安全阀的进油管螺塞，装上量程为16MPa的压力表。提升动臂到水平位置，发动机和液压系统处于正常工作温度时，发动机以怠速运转，操纵分配阀的转斗滑阀，使铲斗转到 大前倾位置，此时压力表的 大压力应为7.84MPa。如果压力不符，应先卸下锁紧螺母和垫圈，拧松螺母；转动调压螺杆，拧进时压力增加，拧出时压力降低；当调整正确后，用螺丝刀卡住调压螺杆，拧紧螺母，保证调压螺杆锁紧，然后装上锁紧螺母。
调整完毕后，再复查其压力是否正确。
在挖掘、装载作业时，先导控制油推动卸荷阀的阀芯移动，转向泵来油通过开启的卸荷阀的阀芯直接卸荷回油．使流向工作装置的液压油减少，减轻液压负荷，此部分的功率被分配到驱动轮。此时正满足该作业所需要的高压小流量、大牵引力的要求，这样降低了系统的热平衡温度和功率损失，提高了机器的工作效率，提高了牵引力，使挖掘、装载能力更强。

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